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* 용접후(熔接後) 열처리(熱處理) 온도(溫度)(PWHT Temperature) ℃ 용접후(熔接後) 열처리(熱處理)는 PWHT (Post Weld Heat Treatment) 또는 동일의미로 SRA (Stress Relieving Annealing) 라고 하며, 용접작업후 용접부의 잔류응력 제거 및 연화, 균열방지 등을 위해 처리하는 공정이다. 용접후 열처리 온도(溫度)(PWHT Temperature)는 강종(鋼種)별 각 Code 기준을 적용한다. P- Number 강종(鋼種) ISO ASME ASME JIS Z 발전 (發電) 원자력 (原子力) HPI (강재)(鋼材) TC/11 Sec.Ⅷ-1 Sec.Ⅷ-2 3701 1968年 1971年 ZSR P 1 C-Steel 500-600 ≧593 ≧593 625±..

* 용접후(熔接後) 열처리(熱處理) (PWHT) 조건(條件) 용접후(熔接後) 열처리(熱處理)는 PWHT (Post Weld Heat Treatment) 또는 동일의미로 SRA (Stress Relieving Annealing) 라고 하며, 용접작업후 용접부의 잔류응력 제거 및 연화, 균열방지 등을 위해 처리하는 공정이다. 용접후 열처리 (PWHT)는 ASME Code에서 Construction Code인 ASME Sec.Ⅰ의 PW-39, ASME Sec.Ⅷ의 DIV Ⅰ Sub Sec.C, ASME B31.1 Table132 그리고 ISO TC/11, JIS Z 3701, 발전(發電), 원자력(原子力), HPI ZSR 등에 따라 용접후 열처리 (PWHT) 조건(條件) 차이가 있으며, 모재(Base Meta..

* 용접모재(熔接母材)의 예열온도(豫熱溫度) 용접모재(熔接母材) (welding base metal) 예열온도(豫熱溫度)(℃) (preheat temperature) 비고(備考) (remarks) HT 50 20 ~ 100 HT 60 60 ~ 100 HT 70 80 ~ 150 HT 80 100 ~ 180 주강(鑄鋼)(cast steel) 20 ~ 100 주철(鑄鐵)(cast iron) 150 ~ 300 1/2 Mo 강(鋼) 100 ~ 200 Mn-Mo 강(鋼) Mn-Mo-Ni 강(鋼) 150 ~ 250 1/2 Cr- 1/2 Mo 강(鋼) 150 ~ 250 1 1/4 Cr-1/2 Mo 강(鋼) 150 ~ 300 2 1/4 Cr-1 Mo 강(鋼) 200 ~ 350 5 Cr-0.5 Mo 강(鋼) 250 ~ 3..

* 용접(熔接)의 최저예열온도(最低豫熱溫度)와 최고층간온도(最高層間溫度) (℃) (Note) 1. HT70, HT80 강(鋼)에 대해서 최고예열(最高豫熱) 및 고층간온도(高層間溫度)는 200℃ (t≦50), 230℃ (50

* 용접(熔接)의 각종모재(母材)조합에 대한 후열온도(後熱溫度) 탄炭 소素 강鋼 C ㅣ Mo 1/2Cr l 1/2Mo 1Cr l 1/2Mo 1 1/4Cr l 1/2Mo 2Cr l 1/2Mo 2 1/4Cr l 1Mo 5Cr l 1/2Mo 7Cr l 1/2Mo 9Cr l 1Mo 18-8 스텐레스 탄소강 (炭素鋼) - B C C D D D E E E A C - Mo B B C C D D D E E E A 1/2Cr-1/2Mo C C C C D D D E E E A 1Cr-1/2Mo C C C C D D D E E E A 1 1/4Cr-1/2Mo D D D D D D D E E E A 2Cr-1/2Mo D D D D D D D E E E A 2 1/4Cr-1Mo D D D D D D D E E E A 5Cr-1..

* 용접(熔接)의 각종모재(母材)조합에 대한 예열(豫熱) 및 층간온도(層間溫度) 탄炭 소素 강鋼 C ㅣ Mo 1/2Cr l 1/2Mo 1Cr l 1/2Mo 1 1/4Cr l 1/2Mo 2Cr l 1/2Mo 2 1/4Cr l 1Mo 5Cr l 1/2Mo 7Cr l 1/2Mo 9Cr l 1Mo 18-8 스텐레스 탄소강 (炭素鋼) - B C C C C C D D D A C - Mo B B C C C C C D D D A 1/2Cr-1/2Mo C C C C C C C D D D E 1Cr-1/2Mo C C C C C C C D D D E 1 1/4Cr-1/2Mo C C C C C C C D D D E 2Cr-1/2Mo C C C C C C C D D D E 2 1/4Cr-1Mo C C C C C C C D D ..

* 재료(材料)의 탄성계수(彈性係數, modulus of elasticity)(kg/mm^2) 재료(材料) 종탄성계수 (縱彈性係數) (양그係數) 횡탄성계수 (橫彈性係數) 전단(剪斷) 재료(材料) 종탄성계수 (縱彈性係數) (양그係數) 횡탄성계수 (橫彈性係數) 전단(剪斷) 주철(鑄鐵) 7500~11900 2800~4200 듀랄루민 (duralumin) 7350 - 연철(練鐵) 19600~20300 7350~7700 알루미늄 (aluminium) 6300~7500 2300~2700 연강(軟鋼) 20500~21000 8260~8400 니켈(nickel) 20000~22000 7800 경강(硬鋼) 21000 8470 아연(亞鉛) 8000~13000 4000 주강(鑄鋼) 17500~21600 7030~8400 주석..

* 용접(熔接)의 각종모재(母材)조합에 대한 적용(適用) 용접봉(熔接捧.welding rod) 탄炭 소素 강鋼 C ㅣ Mo 1/2Cr l 1/2Mo 1Cr l 1/2Mo 1 1/4Cr l 1/2Mo 2Cr l 1/2Mo 2 1/4Cr l 1Mo 5Cr l 1/2Mo 7Cr l 1/2Mo 9Cr l 1Mo 18-8 스텐 레스 탄소강 (炭素鋼) - A A A A,B B,C B,C C,D C,D C,D G C - Mo A B B B B B,C B,C C,D C,D C,D G 1/2Cr-1/2Mo A B C C C C C C,D C,D C,D G 1Cr-1/2Mo A B C C C C C C,D C,D C,D G 1 1/4Cr-1/2Mo A,B B C C C C C C,D C,D C,D G 2Cr-1/2Mo B..

* 베어링 하중계산에 적용하는 하중계수 * 베어링에 걸리는 경방향하중이나 축방향하중이 계산에 의해 구해져도 실제로 베어링에 걸리는 하중은 기계의 진동이나 충격에 의해 계산치보다 커지는 경우가 많다. 베어링 하중을 보다 정확하게 구하기 위해서는 이론적으로 계산할 수 있는 하중에 경험에서 얻어진 여러 계수를 적용한다. 하중계수를 적용한 베어링하중은 다음 계산식으로 구할 수 있다. ∎ Fr = fw × Frc ∎ Fa = fw × Fac Fr : 레이디얼베어링에 작용하는 하중 (경방향하중) (N), (kgf) Fa : 스러스트베어링에 작용하는 하중 (축방향하중) (N), (kgf) Frc : 레이디얼베어링의 이론적인 계산하중 (N), (kgf) Fac : 스러스트베어링의 이론적인 계산하중 (N), (kgf) ..

* 베어링 정적등가하중의 계산 * 베어링의 정적등가하중은 베어링이 정지하고 있는 경우 (극저속회전, 저속요동을 포함) 실제의 하중조건하에서 생기는 최대의 접촉응력과 비슷한 접촉응력을, 최대하중을 받는 전동체와 궤도와의 접촉부에 일으키게 할만한 크기의 예상하중을 말한다. 레이디얼베어링(Radial Bearing)은 베어링 중심을 통해 레이디얼하중(Radial load)을 취하고, 스러스트베어링 (Thrust Bearing)은 중심축에 일치한 방향의 축방향하중을 취한다. 1. 레이디얼베어링(Radial Bearing)의 정적등가하중 레이디얼베어링의 정적등가하중은 다음의 두가지 계산식에서 구한 값중 큰쪽의 값을 선택한다. ∎ Ps = XoFr +YoFa ∎ Ps = Fr Ps : 정적등가하중 (N), (kgf..